根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)《建筑卷?yè)P(yáng)機(jī)》卷?yè)P(yáng)機(jī)的合格噪聲限值為機(jī)外不大于85dB，操作人員耳邊不大于88DB。當(dāng)絞車牽引力小、轉(zhuǎn)速低時(shí)，其噪聲遠(yuǎn)低于標(biāo)準(zhǔn)限值，便于控制；但當(dāng)牽引速度高、牽引力大時(shí)，為保證噪聲不超標(biāo)，應(yīng)從設(shè)計(jì)、工藝、材料、質(zhì)量檢驗(yàn)等方面采取有效措施以及其他方面。
1、 問(wèn)題
卷?yè)P(yáng)機(jī)的噪聲源有多種形式，但本質(zhì)上是沖擊和振動(dòng)的結(jié)果。一般是由于齒輪嚙合質(zhì)量差和非穩(wěn)態(tài)運(yùn)動(dòng)引起的瞬時(shí)加速度引起的。
2、 噪聲源分析
我們認(rèn)為底盤的設(shè)計(jì)和制造可能會(huì)產(chǎn)生噪音：底盤采用箱體結(jié)構(gòu)，不是所有的焊縫都是連續(xù)焊接的，每個(gè)底盤焊縫的長(zhǎng)度和高度位置都不一樣，底盤的剛度相差很大，有的有共振效應(yīng)，如果機(jī)器有一點(diǎn)振動(dòng)噪音，放大；底盤采用鋼板焊接而成，如果固有頻率接近齒輪嚙合頻率，則不具有減振降噪的功能，可能因齒輪振動(dòng)微弱而引起較大的共振，增大噪聲值。
根據(jù)上述可能性，我們分別進(jìn)行了測(cè)試，但通過(guò)三個(gè)實(shí)驗(yàn)，我們發(fā)現(xiàn)噪聲水平與底盤結(jié)構(gòu)、剛度、頻率等因素的相關(guān)性較弱，與運(yùn)動(dòng)部件的相關(guān)性較強(qiáng)。因此，底盤的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)和制造質(zhì)量并不是噪聲超標(biāo)的原因。
據(jù)認(rèn)為，由于噪聲是伴隨著滾筒總成和傳動(dòng)部件產(chǎn)生的，可能是滾筒滑動(dòng)軸承間隙過(guò)大所致。為保證軸承孔與主軸的間隙符合圖紙要求，我們選擇了滾筒零件的配合間隙，并在裝配后進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)中采用變頻電機(jī)調(diào)速，觀察了轉(zhuǎn)速對(duì)噪聲的影響。
大量試驗(yàn)結(jié)果表明，轉(zhuǎn)速對(duì)噪聲的影響是位的，轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速越高，噪聲值越大，機(jī)器振動(dòng)越劇烈；間隙在第二位，主軸與軸套間隙越大，噪聲越大；底盤對(duì)噪音的影響小。如果機(jī)床的原始噪聲很低，轉(zhuǎn)速和主軸游隙的變化不會(huì)產(chǎn)生太大的噪聲，這說(shuō)明過(guò)大的噪聲不是由軸承游隙引起的。
主軸的普通法線長(zhǎng)度公差、普通法線長(zhǎng)度變化容限、齒圈徑向跳動(dòng)、相關(guān)孔同軸度和主軸軸頸跳動(dòng)均在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的范圍內(nèi)。然而，對(duì)齒輪的進(jìn)一步綜合檢查表明，滾刀的磨削使齒輪齒形誤差超標(biāo)。
因?yàn)樗且环N大模數(shù)的刀具，而且要切割的材料是經(jīng)過(guò)加工的，滾動(dòng)時(shí)切削阻力大，刀片容易鈍。在加工同一批零件時(shí)，可能需要研磨和第二刀具。如果滾刀前角控制不好，齒形容易變形，加工后的齒形將不再是標(biāo)準(zhǔn)的漸開線，運(yùn)動(dòng)中會(huì)產(chǎn)生瞬時(shí)加速度，產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲。
卷?yè)P(yáng)機(jī)作為一種具有一般精度要求的產(chǎn)品，在執(zhí)行新的齒輪精度標(biāo)準(zhǔn)時(shí)不太重視齒形誤差的檢測(cè)，很多單位也沒(méi)有檢測(cè)這一指標(biāo)的設(shè)備，所以即使圖紙上提出了要求，在實(shí)際中也沒(méi)有很好的執(zhí)行檢查運(yùn)行中，雖然普通正常長(zhǎng)度、變位公差和齒圈直徑跳動(dòng)等指標(biāo)符合要求，但齒輪仍不合格。
